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以十二烷基硫酸鈉(SDS)為輔助劑用均相沉淀法制備出具有微/納分級結構的α-Ni(OH)2材料并使用XRD、SEM、FT-IR、TGA和XPS等手段進行表征，研究了SDS對其結構和儲鋰性能的影響。結果表明，在制備過程中使用SDS可細化α-Ni(OH)2的晶粒并有助于形成更加開放的微/納米分級形貌；在n(SDS)/n(Ni2+)為2∶10的條件下制備的α-Ni(OH)2儲鋰性能最佳，在2 A·g-1電流密度下循環40次后其比容量保持在800 mAh·g-1，在3 A·g-1大電流密度下其可逆比容量仍達到710 mAh·g-1，還表現出顯著的贗電容效應(在0.9 mV·s-1下其贗電容貢獻率高達84.2%)。
在Fe-Cr-Al-Mo-Nb合金中添加Ta和Zr元素，在高純Ar氣氛中制備了四種合金鑄錠。對鑄錠在1473 K進行2 h均勻化處理后再進行固溶處理，然后將四種合金板在1473 K下退火10 min進而在1073 K和873 K下進行多道次軋制得到金屬板材，再對板材進行873 K/24 h時效處理和在不同溫度的回溶處理。對不同狀態的合金進行金相和掃描電鏡組織表征以及力學性能測量，研究了Ta/Zr對這種合金溫軋板材中第二相析出演變和顯微硬度的影響。結果表明，時效合金主要由粗大的初生Laves相和細小的Laves相粒子構成，Zr元素的添加增加了細小Laves相粒子的析出，延緩了粗大Laves相粒子的析出；隨著回溶溫度的提高第二相粒子都發生顯著的粗化和回溶，Zr和Ta/Zr元素改良的合金都表現出較高的組織穩定性，顯著抑制了第二相粒子的高溫回溶，在1473 K/1 h熱處理后Laves相的體積分數分別為0.1%和0.2%。Zr元素的添加顯著抑制了高溫時晶粒的粗化，這種粗化與高溫下Laves相粒子對晶界的釘扎有關。
使用石墨作為固體潤滑劑、硅酸鈉為粘結劑、二氧化硅為填料、去離子水為分散介質，用漿料法在Ti-6Al-4V鈦合金表面制備石墨基粘結固體潤滑涂層。用球盤式摩擦磨損試驗機測試這種涂層在500~800℃的摩擦學性能，使用X射線衍射儀(XRD)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)以及X射線光電子能譜儀(XPS)等手段分析其物相、顯微組織結構、元素組成及其化學態，研究了這種涂層的潤滑機理。結果表明：這種石墨基粘結固體潤滑涂層在600~700℃的摩擦學性能優異，在660℃其摩擦系數(0.03)和磨損率(0.953×10-4 mm3/(N·m))最低。涂層中的熔融硅酸鈉與SiO2的協同潤滑作用降低了石墨的熱損失，在摩擦界面上生成的易剪切的粘性成分減少了摩擦磨損；在摩擦過程中，石墨通過層間剪切和吸附氣體產生了良好的潤滑性能，SiO2增強了涂層的承載能力和涂層與基體之間的粘結強度，使涂層的耐磨性能提高。
分別在980℃/200 MPa和870℃/430 MPa條件下對鎳基單晶高溫合金DD413進行應變量為0.2%、0.5%和1%的蠕變中斷實驗，模擬在熱-力耦合作用下這種合金的組織損傷特征并進行量化表征，對比研究了預應變對其蠕變性能的影響并建立了組織損傷參量-剩余蠕變性能的關系。結果表明：DD413合金的組織退化損傷，主要有γ'相體積分數的降低和γ'相筏化程度的提高。蠕變溫度越高其組織損傷越嚴重，合金的再蠕變性能越差。與γ'相筏排化相比，γ'相體積分數的降低對合金蠕變性能的影響不大。
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進行環/塊實驗，研究了在脂潤滑條件下稀土改性的GCr15軸承鋼與膠木保持架材料間的滑動摩擦學行為，并與普通GCr15軸承鋼進行了對比。結果表明：雖然稀土GCr15鋼與膠木材料間的摩擦系數較大，但是其磨損體積卻比普通GCr15鋼的小。兩種軸承鋼材料的去除都以磨粒磨損為主，且隨著轉速的提高磨損體積減小。稀土GCr15鋼的磨痕表面只出現犁溝，而普通GCr15鋼除了出現磨粒磨損中塑性去除的犁溝，剝落也比較多。從碳化物、非金屬夾雜物和殘余奧氏體等方面，研究了GCr15鋼經稀土改性后的組織改善對其使役行為的影響。結果表明，雖然稀土改性在一定程度上降低了軸承鋼的硬度，但卻有效地抑制了GCr15軸承鋼在服役中出現的磨粒磨損中的斷裂去除機制——材料剝落，從而提高了其在滑動摩擦條件下的耐磨損性能。
提出在石墨烯/聚合物復合材料內構筑界面氫鍵結構，利用氫鍵的動態可逆性和斷裂/再生過程中的能量耗散可顯著提高復合材料的阻尼性能。對石墨烯和聚(苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯)(SEBS)進行接枝改性，引入氫鍵單元從而在石墨烯/SEBS復合材料的界面構筑了多重氫鍵結構。研究了這種復合材料的循環拉伸以及動態力學性能。結果表明，這種復合材料的彈性模量、滯后損耗、阻尼因子比SEBS分別提高165%、237%和42%。強度和阻尼性能的顯著提高，主要歸因于復合材料組元間界面氫鍵的相互作用、高效應力傳遞、以及氫鍵可逆斷裂/再生過程中顯著的能量耗散。
用掃描電鏡(SEM)和透射電鏡(TEM)觀察兩種“W替Re”型低成本第二代鎳基單晶高溫合金分別在982℃/248 MPa和1070℃/137 MPa條件下持久變形斷裂后的微觀組織，研究了其變形的機制。結果表明，兩種合金的持久性能均達到第二代單晶高溫合金的水平；持久變形斷裂后γ'相連接并合并成“N型筏”結構，隨著與距離斷口位置的接近γ'相的扭曲變形程度加劇。在相同條件下8.5W+1.0Re合金γ'相的筏形化程度比8.0W+1.5Re合金低；與982℃/248 MPa條件相比，在1070℃/137 MPa下兩種合金持久變形斷裂后的界面位錯網更加致密。在相同條件下，8.0W+1.5Re合金比8.5W+1.0Re合金的位錯網更致密，8.5W+1.0Re合金在兩條件下持久變形斷裂后都能觀察到剪切進γ'相的a<010>超位錯；兩種合金失穩斷裂的主要原因是，γ基體中的a/2<110>位錯剪切進入γ'相使筏形γ'相變形加劇，裂紋在γ/γ'界面處萌生和擴展，最終使合金斷裂；γ/γ'兩相界面上的位錯網和a<010>超位錯可在一定程度上提高合金的持久變形抗力。
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研究了Mn對Mg95.5Y3Cu1.5合金的組織、拉伸性能和腐蝕行為的影響。結果表明，隨著Mn含量的提高合金中的初生α-Mg相細化，其形貌由樹枝晶轉變為等軸枝晶狀，而LPSO相的形貌和體積分數未發生明顯的變化；合金的屈服強度、極限拉伸強度和伸長率都提高，與未添加Mn的合金相比Mn含量為0.9%(原子分數)的合金分別提高了20.7%、17.6%和41.0%。合金試樣在1%(質量分數)NaCl溶液中的析氫速率、質量損失速率和腐蝕電流密度都降低，腐蝕電位向正向移動，表明其耐腐蝕性能提高。
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用化學腐蝕方法制備出3D多孔自支撐型Mn50Fe12.5Co12.5Ni12.5Cr12.5高熵合金。電化學測試結果表明，將這種高熵合金放入1 mol/L KOH的堿性溶液中，電流密度為10 mA·cm-2時過電位為281 mV，Tafel斜率為63 mV/dec,表明其電催化性能優于商業RuO2的性能。在電流密度為50 mA·cm-2的條件下連續工作50 h，工作電壓沒有明顯的升高，表明這種富錳高熵電催化電極材料具有優異的析氧穩定性。電化學阻抗譜表明，這種自支撐型結構的塊體高熵合金催化劑具有出色的導電性，與負載型催化劑相比其電子轉移能力顯著提高。
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用1H，1H，2H，2H-全氟-1-癸醇對1，2，4-苯三酸酐中的一個官能團進行封端后替代部分順丁烯二酸酐，與新戊二醇共縮聚合成了支鏈含氟聚酯，然后在含氟聚酯中加入交聯劑進行固化反應制備出支鏈含氟聚酯膜。使用紅外光譜、XRD、GPC、TG和DSC等手段表征含氟聚酯的結構、分子量和熱穩定性，用萬能試驗機、接觸角測試儀和X射線電子能譜分析了含氟聚酯膜的力學性能、表面性能及表面元素含量。結果表明，在聚酯中成功引入含氟基團使含氟聚酯比無氟聚酯的分子量增大，熱穩定性先提高后降低，初始分解溫度最高達299.41℃，玻璃化轉變溫度由6.24℃提高到46.65℃；隨著含氟基團含量的提高聚酯膜的斷裂伸長率降低而拉伸強度提高，拉伸強度最高達到19.97 MPa；含氟基團由含氟聚酯膜的本體向表面遷移，隨著含氟基團含量的提高聚酯膜的水接觸角和油接觸角逐漸增大，使聚酯膜具有疏水性。
設計并用真空銅模吸鑄制備了近α型雙相Ti-Al-V-Mo-Nb-Zr合金系列，其成分框架滿足Ti-6Al-4V的α+β雙相團簇式，即α和β相團簇式的比例為12:5。同時，通過多元合金化尤其是改變Zr含量，可將后者改造成具有更高β穩定性的形式[Al-Ti14-x Zr x ](Mo0.6Nb0.2V1.2Al)，x=0.6~3。這些合金的鑄態組織其特征為網籃狀，并含有大量針狀α'馬氏體。隨著Zr含量的提高這些合金的晶粒細化，其強度和硬度也隨之提高，Zr含量最高的Ti-6.7Al-2.2V-2.1Mo-0.7Nb-10.0Zr合金達到超高強水平，其鑄態的拉伸強度為1404 MPa，維氏硬度為451HV，與熱處理后的典型超高強鈦合金β-21S的性能接近，與在相同條件下制備的Ti-6Al-4V相比其強度和硬度分別提高52%和39%，比強度和比硬度分別提高45%和33%。
用磁控濺射方法制備了低粘結TaO與低摩擦系數WS復合的TiAlTaN/TaO/WS復合涂層。該涂層由Ti過渡層、TiAlTaN耐磨層、TaO低粘結層和低摩擦系數WS層組成。涂層復合使表面形貌從多邊形變為球形，但是不影響原涂層的相組成和柱狀晶組織。復合涂層使原涂層的硬度和彈性模量降低，但是使摩擦系數從0.648降低到0.102。低摩擦系數復合涂層的潤滑性能使切削鈦合金的效率提高了84%，比商用涂層提高33%。
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在蘆薈葉皮中加入尿素用水熱法制備炭前驅體，然后將其以不同的終溫熱解制備出N摻雜生物炭(NBC x )。使用掃描電子顯微鏡(SEM)、氮氣吸附-脫附儀(BET)、X射線光電子能譜儀(XPS)、傅立葉紅外光譜儀(FTIR)和動電位分析儀(Zeta)等手段進行表征，研究其對廢水中Co2+的吸附性能。結果表明：NBC x 的表面有明顯的層塊堆積。NBC x 具有分級多孔結構，蘆薈葉皮與尿素的質量比為2∶1、熱解終溫為800℃時制備的NBC800其比表面積為32 m2·g-1，總孔體積為0.04 cm3·g-1，其中非微孔比例高達75%。NBC800表面含有豐富的含氧和含氮官能團，N含量和O含量(摩爾分數)分別高達3.89%和46.35%，可與Co2+發生離子交換、靜電吸附、絡合作用和共沉淀等反應。用Langmuir等溫線模型能很好地描述NBC800對Co2+的吸附過程，為單分子層吸附，最大理論吸附量高達228.31 mg·g-1。擬二級吸附動力學模型表明，吸附進行得較快。
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用勻速提拉法在氟化處理的AZ31鎂合金表面制備PBA防護涂層，然后再進行等離子處理。使用掃描電子顯微鏡(SEM)、X射線光電子能譜(XPS)、傅里葉紅外測試(FT-IR)和接觸角測量儀等手段對其表征，研究了等離子處理對PBA防護涂層表面的微觀形貌、物相組成以及表面潤濕性的影響；用動電位極化曲線(PD)和電化學阻抗譜(EIS)表征防護涂層處理鎂合金的耐蝕性；對在等離子處理前后樣品表面細胞的鋪展進行比較，以驗證防護涂層的生物活性。結果表明，等離子處理使PBA防護涂層表面粗糙化提高了氧原子的占比，從而顯著提高了防護涂層表面的浸潤性；等離子處理在一定程度上降低了防護涂層處理鎂合金的耐蝕性，但是與未經防護處理的AZ31鎂合金和氟化處理的鎂合金相比其電流密度仍高2~3個數量級，表明防護涂層能有效防護鎂合金基體；等離子處理，使樣品表面黏附的細胞顯著增多。
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將E51環氧樹脂引入基于Diels-Alder反應的熱可逆聚氨酯，制備出環氧樹脂改性熱可逆自修復聚氨酯材料。引入環氧樹脂，可提高改性熱可逆聚氨酯的拉伸強度、楊氏模量、沖擊韌性和邵氏硬度且保持較高的斷裂伸長率。添加20%的環氧樹脂制備的環氧樹脂改性熱可逆聚氨酯材料兼具優異的強度、韌性、硬度等力學性能和良好自修復性能。當環氧樹脂改性熱可逆聚氨酯出現裂紋裂縫等損傷后，在130℃處理20 min及60℃處理24 h便可修復損傷，并可實現同一部位多次損傷的重復自修復。力學性能提高的原因，是剛性環氧樹脂相與聚氨酯彈性相相互纏結形成互穿聚合物網絡結構產生的“強迫互溶”和“協同效應”；而多次重復自修復則歸因于熱可逆Diels-Alder反應和分子鏈熱運動的協同作用。
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使用N-異丙基丙烯酰胺和丙烯酰氧基二苯甲酮共聚合成的溫度響應性聚合物和以用甲基丙烯酸縮水甘油酯改性的聚乙烯醇為成纖聚合物、以水為溶劑，配制紡絲液并將并列靜電紡絲和紫外光輻照相結合制備出升溫可卷曲的溫度響應性雙面納米纖維。用掃描電鏡和透射電鏡均觀察到這種納米纖維具有雙面結構，用核磁共振波譜儀證實用紫外光輻照可使雙面納米纖維中形成交聯結構。研究了并列靜電紡絲的工藝條件對雙面納米纖維的產率和平均直徑的影響。結果表明，在兩種紡絲液的流速不超過0.3 mL/h、紡絲電壓不超過22 kV的條件下雙面納米纖維的產率高于90%，改變接收距離可在一定范圍內調節雙面納米纖維的平均直徑。這種雙面納米纖維在水中具有良好的穩定性，其中可水溶的聚合物含量(質量分數)低于2%。當水介質溫度從25℃升高到35℃時，這種納米纖維從伸展形態轉變為卷曲的形態。這種對溫度的響應性具有可逆性。
對具有交叉疊片結構的扇貝和珍珠質結構的褶紋冠蚌貝殼進行表面預處理和體外生物活性實驗，對比研究了類骨磷灰石在這兩種不同微觀結構表面的生長。在磷酸緩沖液PBS中浸泡的初始階段，磷灰石在交錯層狀結構表面沉積得很緊密，沉積速度較高；而在SBF模擬人體體液中的體外礦化過程中，在交叉疊片結構表面在較短時間內就生成了數量更多的磷灰石。長期浸泡后，兩種結構的生物活性沒有明顯的不同。與珍珠質結構相比，在短時間內交叉疊片結構更有利于類骨磷灰石的生長。
采用SrSc0.5Nb0.5O3與(Bi0.5Na0.5)(Ti0.95Al0.025Nb0.025)O3固溶構建了無鉛陶瓷體系材料(1-x)(Bi0.5Na0.5Ti0.95Al0.025-Nb0.025O3)-x(SrSc0.5Nb0.5O3)(簡記為(1-x)BNTA-xSSN，x=5%、10%、15%、20%，摩爾分數)。通過傳統固相反應法制備陶瓷，研究了SrSc0.5Nb0.5O3的引入對其結構、相變、儲能和介電性能的影響。研究結果表明，(1-x)BNTA-xSSN樣品為鈣鈦礦結構。其最大介電常數對應溫度Tm隨著SSN含量的增加而減小，相結構由四方相向偽立方相發生轉變，陶瓷的鐵電性減弱，弛豫性增強。當x=10%時，樣品具有最大有效儲能密度(Wrec)2.7 J/cm3；當x=15%時，樣品具有最大儲能效率(η)85%。
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用滲流法制備TiZr基非晶/TC21鈦合金雙層復合材料，并對其微觀組織和力學性能進行深入的研究。結果表明，TiZr基非晶(ZT3, Ti32.8Zr30.2Ni5.3Cu9Be22.7)合金熔體與TC21鈦合金之間的界面結合良好且有良好的潤濕性。制備溫度對雙層復合材料的微觀結構和力學性能有極大的影響。隨著制備溫度的提高，界面層的厚度和TC21鈦合金的溶解量增加，非晶基體中枝晶相的體積分數增大、晶粒粗化。這種雙層復合材料的強度隨著溫度的提高而降低，在室溫下具有良好的彎曲塑性，其彎曲強度達到2177 MPa、動態壓縮強度達到1326 MPa。
用激光熔覆工藝在40Cr鋼表面制備CoCrFeNiTi x (x=0、0.2、0.5、0.8)高熵合金涂層并計算其熱力學參數，使用X射線衍射儀(XRD)、掃描電鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、顯微硬度儀、摩擦磨損試驗機等手段檢測合金的物相組成、組織、元素分布、硬度及耐磨性，研究了Ti元素含量對其顯微組織和耐磨性能的影響。結果表明：隨著Ti元素含量的提高，合金物相在面心立方(FCC)結構的基礎上形成了體心立方(BCC)結構，熔覆層中部的組織由晶界明顯、晶粒分布均勻的等軸晶組成，最后形成了柱狀樹枝晶；隨著Ti元素含量的提高，合金橫截面的硬度逐漸提高，最高為412.32 HV0.2，比基體的硬度提高了1.8倍；涂層的磨損量和摩擦系數均隨之降低，Ti含量為0.8時涂層其耐磨性能最優，磨損量最小為6.8 mg，摩擦系數為0.35。涂層的磨損機制，以磨粒磨損、粘著磨損和氧化磨損為主。
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在碳纖維表面自聚合沉積多巴胺對其改性，制備出碳纖維增強尼龍6復合材料(CF/PA6)。使用掃描電鏡(SEM)、原子力顯微鏡(AFM)、接觸角測量儀、傅里葉紅外光譜(FTIR)以及X射線光電子能譜儀(XPS)等手段表征碳纖維的表面形貌、粗糙度、潤濕性和化學結構，研究聚多巴胺(PDA)沉積時間對復合材料界面力學性能的影響。結果表明：經過改性處理的碳纖維表面被一層均勻的PDA薄膜覆蓋，顯著提高碳纖維的表面活性、表面粗糙度和化學鍵能，也極大地提高碳纖維與尼龍6樹脂基體之間的界面相容性。PDA沉積16 h的復合材料其界面結合強度最高，層間剪切強度達到31.7 MPa比改性前提高72.3%，彎曲強度達到308.2 MPa比改性前提高56.9%。
用真空感應熔煉惰性氣體霧化法(Vacuum induction melting inert gas atomization, VIGA)制備預合金粉末，然后用熱等靜壓(Hot isostatic pressing, HIP)工藝制備粉末冶金Inconel 718板材。用鎢極惰性氣體保護焊(Tungstun inert gas arc welding, TIG)將板材連接并進行焊后固溶時效、均勻化和熱等靜壓處理。用SEM和EBSD表征焊接接頭的組織并測試接頭區域的顯微硬度，研究了焊后熱處理對接頭顯微組織和力學性能的影響。結果表明，母材為細小的等軸晶，晶粒尺寸約為28 μm，拉伸強度接近對同牌號變形高溫合金的要求。在粉末冶金Inconel 718合金的接頭處未觀察到宏觀氣孔和夾雜等焊接缺陷，熱處理后接頭的強度與母材的性能相當。均勻化處理后Laves相基本上溶解了，組織均勻、塑性明顯提高；熱等靜壓處理可消除焊接后板材的顯微孔洞，使力學性能的穩定性提高。在拉伸過程中合金的焊接接頭優先在Laves相與基體的界面產生微氣孔，其聚集產生微裂紋并最終發生斷裂。
將聚酰亞胺(PI)與PVDF分別溶于N，N-二甲基甲酰胺(DMF)，共混后滴入酒精與純水的混合液中析出絮狀物，將絮狀物收集干燥后熱壓制備出熱塑型聚酰亞胺/聚偏氟乙烯全有機復合薄膜。使用SEM、XRD、DSC和介電、鐵電測試等手段對其表征，研究了這種材料的相容性、結晶行為和儲能性能。結果表明：這種PI/PVDF全有機復合儲能薄膜結合緊密，分布均勻。PI的加入促進了PVDF中γ相結構的生成，對PVDF薄膜擊穿性能的影響較小，明顯提高了全有機薄膜的儲能性能。PI的添加量為5%的復合薄膜，在300 MV·m-1電場下可釋放儲能密度6.52 J·cm-3，約為相同條件下純PVDF薄膜的1.4倍。
研究了在不同固溶及時效熱處理條件下Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-0.6Fe亞穩β鈦合金的顯微組織演變和元素的再分配行為。在β單相區固溶保溫后爐冷至(α+β)兩相區的兩階段固溶處理，合金中生成了連續粗大的α晶界(αGB)和少量的晶內初生α相(αp)；進一步進行低溫/高溫兩階段的時效熱處理，在低溫時效過程中初步形成的ω相對在高溫終時效過程中生成的次生α(αs)片層尺寸有顯著的影響。用電子探針顯微分析表征熱處理過程中α相和β相之間的元素再分配行為并討論了對上述顯微組織演變的影響。結果表明，在固溶熱處理過程中αGB和αp附近的元素再分配使α相附近局部β穩定元素的含量較高，提高了該區域β基體的穩定性，在低溫時效過程中出現了無ω相析出的區域。在高溫終時效過程中，在ω相輔助形核的作用下晶內析出的αs片層尺寸較小，而在αGB附近約2 μm范圍內，因沒有ω相的輔助生成的αs片層尺寸較大。
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使用不同品質的鉻原料用真空感應熔煉制備GH4169母合金。用光學顯微鏡和掃描電鏡等設備研究合金錠中夾雜物的特征，并分析其形成機理。結果表明，鉻的純度提高則母合金中N、P、S和Mn元素的含量降低，母合金中夾雜物的類型由為氧化物、碳氮化物和復合型夾雜轉變為單一氧化物且其含量降低。
用超聲輔助溶液燃燒合成技術制備雙層碳包覆的Na3V2(PO4)3 (NVP)鈉離子電池正極材料，并對其電化學性能進行深入的研究。結果表明，雙層碳包覆在NVP顆粒表面，由內自外分別為無定形硬碳和石墨烯。石墨烯添加量為5.0%(質量分數)的碳包覆NVP復合材料具有優異的電化學性能，在1 C倍率下充放電其初始比容量為117 mAh·g–1，循環300圈后容量的保持率為79%，在10 C倍率下其放電比容量高達100 mAh·g–1。這種正極材料電化學動力學性能的提高，源于均勻的雙層碳包覆結構及其構建的三維電子傳輸通道。
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在不同溫度區間、不同條件下進行GH4169合金的熱機械疲勞實驗測試其熱機械疲勞數據，研究了這種合金的熱機械疲勞行為。結果表明：GH4169合金在熱機械條件下的遲滯回線具有明顯的拉壓不對稱性；同相位時材料承受壓應力，反相位時承受拉應力。拉應力，是影響疲勞壽命的主要因素。應變幅較高時GH4169合金出現平均應力松弛，在高溫半周為先循環軟化后循環穩定，在低溫半周始終趨于循環穩定。
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用靜電紡絲和氫氣還原法制備FeCo/SnO2復合納米纖維并使用X射線衍射、掃描電子顯微鏡、振動樣品磁強計和矢量網絡分析儀等手段分析表征其結構、形貌、磁性及電磁特性，研究了SnO2含量對復合納米纖維的吸波性能的影響。結果表明，添加適量的SnO2可顯著提高FeCo納米纖維的吸波性能。用SnO2摩爾含量為20%的復合納米纖維制備的厚度僅為1.4 mm的涂層，在頻率10.95 GHz處最小反射損耗(RL)為-40.2 dB，有效吸收帶寬(RL≤-10 dB)為2.64 GHz (9.75-12.39 GHz)，厚度減小到1.0 mm的涂層其最大有效吸收帶寬為4.16 GHz，頻率范圍為13.84~18.00 GHz。涂層吸波性能優異的主要原因，是阻抗匹配的改善、磁性FeCo合金與介電SnO2的電磁損耗協同作用、加強的界面極化馳豫以及納米纖維形成的三維網絡結構產生的多重反射與散射。
使用高度為50 m的落管研究了Sn-20% (質量分數) Ni包晶合金在重力和微重力作用下的凝固行為。用金相顯微鏡(OM)觀察了合金的凝固組織并使用圖像處理軟件IPP(Image Pro Plus)統計了樣品中的初生相、包晶相以及終凝相的含量，使用能譜儀(EDS)和X射線衍射(XRD)儀分析了樣品凝固組織中的成分分布和組成相。結果表明，Sn-20%Ni包晶合金的凝固以初生相在固液界面前沿形核、枝晶生長和包晶反應的形式進行，重力對初生相的生成和包晶反應都有顯著的影響，在微重力作用下的微觀組織配比、分布以及合金元素的分布都與在重力作用下明顯不同。在重力的作用下殘余初生相的含量和殘余初生相和包晶相的總量總是比在重力作用下的低，而包晶相的含量則總是比在微重力作用下的高。同時，樣品中溶質元素的分布與殘余初生相和包晶相的總量的分布趨勢基本一致。結果表明，微重力環境有利于Sn-20% Ni合金初生相的形核和長大，而重力環境則促進包晶反應，其原因與重力導致的浮力對流和晶核沉積有關。
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基于分子動力學的Vashishta勢函數研究了碳化硅納米壓痕受載誘導產生的位錯環演變特征、相變轉化數額和接觸力學性能，分析了極端使役溫度對其亞表層損傷行為和接觸力學性能的影響。結果表明：碳化硅材料亞表層損傷主要以位錯形核、位錯堆積和位錯滑移方式發生塑性變形，接觸時的位錯環歷經位錯形核、位錯環生成增大、位錯環繁衍增殖和位錯環脆斷等四個階段。較高的使役溫度，使碳化硅材料的最大承載性、硬度、楊氏模量和接觸剛度曲線呈類拋物線趨勢下降。其主要原因是，溫度越高碳化硅晶格點陣越容易擺脫原子鍵能的束縛而產生晶格點陣缺陷
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2025年07月24日 ~ 26日 
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2025年08月01日 ~ 03日 
