其他其他有色金屬材料制備及加工技術理論與應用

碳納米球基氮-磷-硫復合阻燃劑的合成及其對環氧樹脂的阻燃性能 872     

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以碳納米球(CNSs)為核、六氯環三磷腈(HCCP)和氨基二苯砜(DDS)為橋梁和接枝劑制備一種碳納米球基氮-磷-硫復合阻燃劑(CNSs-H-D)并表征其形貌結構和熱穩定性，研究了這種復合阻燃劑對環氧樹脂(EP)的阻燃性能和機理。結果表明：合成的CNSs-H-D是直徑為80 nm的球狀顆粒，熱穩定性優異；CNSs-H-D添加量(質量分數)為5%的CNSs-H-D/EP，其LOI從EP的20.0%提高到27.5%，阻燃等級為V-2級，熱釋放速率峰值和火災危險性指數比EP分別降低16.8%和42.2%；CNSs-H-D可顯著提高EP的熱穩定性和成炭性，CNSs-H-D/EP的初始分解溫度比EP高40℃，高溫殘炭量提高了144.7%。CNSs-H-D/EP具有典型的凝聚相阻燃機理，其炭層的致密性和連續性好，初始失重溫度比純EP的炭層高190℃，800℃的剩余質量高達94.5%。

考慮溫度和纖維含量影響的單向層合板材料的退化模型 901     

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根據復合材料的疲勞損傷機理，重新定義了疲勞損傷因子。根據這個疲勞損傷因子，提出了一種考慮纖維的含量和溫度影響的單向纖維增強復合材料剩余剛度和剩余強度的模型；進而根據室溫剩余剛度-剩余強度關聯模型引入溫度修正參數得到了一定溫度下的剩余剛度-剩余強度關聯模型，并進一步得到了與剩余剛度相關的剩余強度模型。于是，在建立剩余強度模型時減少了剩余強度的試驗量和數據分散性的影響。最后，對現有文獻中復合材料疲勞試驗數據和剩余強度試驗數據進行擬合，證明本文提出的剩余剛度模型和剩余強度模型精確描述了剩余剛度和剩余強度下降的規律。根據剩余剛度模型預測了不同纖維體積分數的復合材料在不同溫度下剩余剛度衰減的規律。

Ti-6Al-4V合金的室溫蠕變行為 1078     

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研究了Ti-6Al-4V鈦合金板材的室溫蠕變行為及其對合金后續使用性能的影響。結果表明：合金的宏觀織構、應力水平以及預塑性應變都顯著影響其室溫蠕變行為。在加載方向上合金的<0001>峰值極密度越高，則其加工硬化指數越大、蠕變指數越小、室溫蠕變性能越好。足夠大的應力，是合金發生室溫蠕變的必要條件。只有在蠕變應力不小于0.85σy的條件下才能觀察到較為明顯的室溫蠕變，且室溫蠕變效應隨著蠕變應力水平的增大而增大。在室溫下無論是蠕變還是單調加載引起的塑性應變，都抑制合金的后續蠕變行為。預加的塑性應變雖然抑制合金的后續蠕變應變，卻使合金的后續疲勞性能惡化。

Ti-Zr-Cu合金的抗菌性能和體外生物相容性 337     

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采用平板共培養法測定Ti-Zr-Cu合金表面的菌落數，通過CCK8細胞增殖檢測、鬼筆環肽細胞染色觀察細胞核和細胞骨架形貌、細胞凋亡和黏附能力測定，研究了Ti-Zr-Cu合金的抗菌性能和體外生物相容性。結果表明，空白樣品和Ti-Zr合金表面上的菌落密集，而Ti-Zr-Cu合金表面上的菌落數極少。Ti-Zr-Cu合金對金黃色葡萄球菌和大腸桿菌的抗菌率分別達到98.28%和97.67%，表現出優異的抗菌性能。MC3T3-E1在Ti-Zr-Cu合金表面培養1、4、7 d的相對增值率分別為168.8%、109.8%和106.5%，均高于100%，表明這種合金沒有細胞毒性。細胞在Ti-Zr-Cu合金表面上的附著和鋪展良好，有利于貼壁細胞在其表面黏附和進一步增值，表明Ti-Zr-Cu合金具有良好的生物相容性。Ti-Zr-Cu合金對細胞凋亡沒有不良影響。從Ti-Zr-Cu合金表面細胞的SEM照片可見細胞的粘附正常，也表明其具有良好的生物相容性。

含磷聚合物型阻燃劑(PMP)對乙烯基酯樹脂(VER)的阻燃改性 1194     

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使三氯氧磷與4-甲氧基苯酚發生反應制備阻燃劑聚對甲氧基苯氧基磷酸-4,4’-二羥基聯苯酯(PMP)，用傅里葉變換紅外光譜(FTIR)和核磁共振(1H-NMR,13C-NMR,31P-NMR)等手段表征其結構，并測試其煅燒后殘炭的X射線光電子譜(XPS)。用阻燃劑PMP復配聚磷酸銨(APP) 改性乙烯基酯樹脂(VER)，制備出PMP/APP/VER復合材料。用熱失重分析(TGA)、極限氧指數(LOI)和垂直燃燒(UL-94)等手段研究了這種材料的阻燃性能和熱穩定性能。結果表明，阻燃劑PMP/APP添加量為15%的PMP/APP/VER復合材料其UL-94測試等級達到V-1級；PMP/APP添加量為20%時LOI值達到25.0%，在溫度為700℃時的殘炭量為34.6%，是純VER的3.72倍。這表明，PMP/APP能顯著提高VER基體的阻燃性能和熱穩定性。

濺射沉積富鎂Mg3Bi2薄膜的熱電性能 393     

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采用Mg-Bi化合物靶和金屬Mg靶用磁控濺射技術制備富Mg的Mg3Bi2薄膜并表征其相組成、表面和截面形貌，研究了薄膜的熱電性能。結果表明，這種富Mg薄膜由Mg3Bi2相和金屬Mg相組成且Mg3Bi2結構中有Mg空位，具有p型導電特征,Seebeck系數為正值。隨著溫度的提高，富Mg薄膜的電阻率先略微提高而后顯著降低；隨著Mg含量的提高富Mg薄膜的電阻率逐漸提高，但是Mg含量達到一定數值后電阻率又急劇下降。Mg含量較低時Seebeck系數隨著溫度的提高開始時略下降隨后很快增大，達到最大值后又很快降低；Mg含量較高時隨著溫度的提高Seebeck系數開始時略增大，隨后緩慢下降。除了Mg含量較低的樣品，在溫度相同的條件下隨著Mg含量的提高薄膜的Seebeck系數值增大，但是Mg含量過高時Seebeck系數值迅速降低，達到普通金屬材料Seebeck系數的數量級。這種富Mg薄膜的功率因子，受Seebeck系數和電阻率制約。

表面劃傷對690TT合金傳熱管腐蝕行為的影響 672     

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制備三種表面有不同深度劃傷的690TT合金傳熱管試樣并觀察劃傷導致的微觀組織變化，研究了表面劃傷對腐蝕、應力腐蝕行為的影響。結果表明：在傳熱管表面劃傷的劃傷堤和劃傷谷附近出現了嚴重的塑性變形，并在劃傷堤附近產生了大量的滑移臺階和撕裂變形征；劃傷深度對不同劃傷區域腐蝕產物的形貌、成分和分布等沒有明顯的影響；隨著劃傷深度的增大SCC裂紋的數量和長度都呈增加的趨勢，說明材料的SCC敏感性增強；劃傷產生的滑移臺階、微裂紋等缺陷，易成為SCC裂紋優先萌生位置。

疏水可拉伸碳納米管/聚二甲基硅氧烷復合薄膜的性能 698     

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基于化學氣相沉積制備三維多孔多壁碳納米管(MWNTs)海綿，在其內均勻填充聚二甲基硅氧烷(PDMS)制備出碳納米管/聚二甲基硅氧烷復合薄膜。復合PDMS的碳納米管海綿保持著自身的三維結構，成為導電網絡和力學骨架；均勻填充的PDMS使復合薄膜具有較高的拉伸性能。碳納米管與聚二甲基硅氧烷之間的協同作用，使MWNTs/PDMS復合薄膜具有良好的力學強度(3.7 MPa)、拉伸性(207%)和彈性。MWNTs/PDMS復合薄膜對應變有穩定可靠的響應，應變為10%、20%、50%、80%和100%時電阻變化率(△R/R0)分別為0.9%、1.4%、2.3%、3.5%和4.6%，靈敏因子(GF)為別為0.09、0.07、0.046、0.044和0.046。MWNTs/PDMS復合薄膜的性能具有良好的穩定性，不受拉伸速度和循環次數影響。同時，MWNTs/PDMS復合薄膜還保持了碳納米管和PDMS的疏水能力。

FLiNaK熔鹽浸滲對2D C/C復合材料力學性能的影響 359     

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在650℃不同壓力下將熔融的LiF-NaF-KF鹽(46.5%-11.5%-42.0%，摩爾分數，FLiNaK)浸滲入2D C/C復合材料中，測試2D C/C復合材料的增重率、密度和力學性能的變化并用X射線斷層掃描(X-ray CT)和掃描電子顯微鏡(SEM)觀察FLiNaK熔鹽的分布，研究了FLiNaK熔鹽浸滲對2D C/C復合材料力學性能的影響。結果表明，FLiNaK熔鹽分布在2D C/C復合材料開放的孔隙中、纖維束中和相鄰層的裂縫中；隨著浸滲壓力的提高2D C/C復合材料的增重率增大、壓縮強度和彎曲強度提高。FLiNaK熔鹽浸滲產生的“二次增密”作用和2D C/C復合材料中殘余應力的耦合效應，使其力學性能提高。

基于α''組織設計適于激光立體成形的新型高塑性Ti-4.13Al-9.36V合金 1016     

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為了提高Ti-6Al-4V合金的加工硬化率和塑性，基于其團簇成分式12[Al-Ti12](AlTi2)+5[Al-Ti14](V2Ti)設計成分式為4[Al-Ti12](AlTi2)+12[Al-Ti14](V2Ti)的(Ti-4.13Al-9.36V, %)合金，采用激光立體成形工藝制備Ti-4.13Al-9.36V和Ti-6.05Al-3.94V(對比合金)，研究了沉積態和固溶溫度對其顯微組織和力學性能的影響。結果表明，沉積態Ti-4.13Al-9.36V和Ti-6.05Al-3.94V合金的顯微組織均由基體外延生長的初生β柱狀晶和晶內細小的網籃α板條組成。Ti-6.05Al-3.94V合金的初生β柱狀晶的寬度約為770 μm，α板條的寬度約為0.71 μm；而Ti-4.13Al-9.36V合金的初生β柱狀晶的寬度顯著減小到606 μm，α板條的寬度約為0.48 μm。經920℃固溶-淬火處理后Ti-6.05Al-3.94V樣品的顯微組織為α'+α相，其室溫拉伸屈服強度約為893 MPa，抗拉強度約為1071 MPa，延伸率約為3%。經750℃固溶-淬火處理后Ti-4.13Al-9.36V樣品的顯微組織為α''+α相，與α'馬氏體相比，應力誘發的α''馬氏體能顯著地提高合金的加工硬化能力，其室溫拉伸屈服強度約為383 MPa，抗拉強度約為 989 MPa，延伸率達到了17%。這表明，根據團簇理論模型調控α''+α的顯微組織能有效提高激光立體成形Ti合金的加工硬化能力和塑性。

基于高活性碳納米管海綿體載硫的鋰硫電池 839     

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用CVD法制備的碳納米管(CNTs)之間的相互吸引，將其堆疊成具有網狀結構、多孔及高活性等優點的CNT海綿體(CNTS)。于是，硫蒸氣可在CNTs管束上形核沉積并與其緊密接觸，使正極電子的高速傳輸從而提高電池的倍率性能；用XRD、SEM、拉曼光譜等手段測試CNTS載硫前后的極片，考察了硫在CNTs表面的分布和載硫對其結構的影響；對用極片組裝的電池進行電化學測試，結果表明：在0.16 A·g-1小電流密度下放電比容量高達1250 mAh·g-1，在1.58 A·g-1大電流密度下放電比容量仍穩定在823 mAh·g-1，表明這種鋰硫電池具有優異的倍率性能。電池的長循環測試結果表明：每圈容量衰減率為0.22%，表明這種電池還具有良好的循環穩定性，衰減率較低。

基于激光選區熔化成形Ni-Cu合金模板的Ni-Cu-石墨烯復合材料的制備 337     

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采用優化的SLM成形參數，用激光選區熔化(SLM)增材制造技術制備了三維Ni-Cu合金。使用三維Ni-Cu合金基底材料用化學氣相沉積法(CVD)制備Ni-Cu合金/石墨烯復合材料，研究了CVD法生長反應溫度對石墨烯結構的影響并分析其原因。結果表明，石墨烯層的厚度隨著反應溫度的提高而減小。與未生長石墨烯的樣品相比，在100℃石墨烯復合使復合材料的熱擴散系數提高了12.5%。用SLM增材制造技術和金屬模型結構設計成形三維Ni-Cu合金，實現了對石墨烯片層取向的控制，結合CVD法優化在Ni-Cu合金表面生長石墨烯工藝可調控石墨烯的結構。

Al-5.4Zn-2.6Mg-1.4Cu合金板材的低周疲勞行為 422     

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進行Al-5.4Zn-2.6Mg-1.4Cu合金板材的室溫低周疲勞實驗，對比研究了軸向平行于軋制方向(RD方向)和垂直于軋制方向(TD方向)試樣的低周疲勞行為。結果表明：對于0.4%~0.8%的外加總應變幅，RD和TD方向合金試樣的循環應力響應行為均呈現出循環穩定；對于相同的外加總應變幅，TD方向合金的循環應力幅值高于RD方向，而RD方向合金的疲勞壽命高于TD方向。對于RD和TD方向，Al-5.4Zn-2.6Mg-1.4Cu合金的塑性應變幅、彈性應變幅與載荷反向周次均呈線性關系。在低周疲勞加載條件下，裂紋在疲勞試樣的自由表面以穿晶方式萌生和擴展。

離子液體輔助納米纖維素吸附劑的制備及其吸附性能 1151     

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以脫脂棉纖維素(Cellulose,Ce)為原料，以丙烯酸(AA)和丙烯酰胺(AM)為單體，使用酸性離子液體1-丁基-3-甲基咪唑硫酸氫鹽([Bmim]HSO4)為溶劑和水解催化劑對纖維素進行水解和改性，然后對改性纖維素進行高壓均質處理制備出納米纖維素吸附劑(AA/AM-g-NC)。對AA/AM-g-NC的結構和性能進行表征，并以亞甲基藍為吸附質研究了對AA/AM-g-NC的吸附性能。結果表明，離子液體輔助高壓均質處理脫脂棉后得到纖絲交聯網狀結構的AA/AM-g-NC吸附劑。這種吸附劑的晶型保持了纖維素Ⅰ型結構，結晶度略有提高；AA/AM-g-NC吸附劑表面接有丙烯酸和丙烯酰胺官能團，對亞甲基藍的吸附受pH值的影響且為自發放熱過程，并符合Langmuir吸附等溫式；吸附過程接近準二級動力學方程，由顆粒的內擴散和表面擴散共同控制。

電子束冷床熔煉TC4鈦合金的熱變形行為 871     

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使用Gleeble-3800熱模擬實驗機進行一系列熱模擬壓縮實驗，研究了電子束冷床熔煉TC4鈦合金在變形溫度為850℃~1100℃、應變速率為0.01 s-1~10 s-1條件下的熱變形行為。根據真應力-真應變曲線分析變形參數對流變應力的影響，分別建立電子束冷床熔煉TC4鈦合金在(α+β)兩相區和β單相區的Arrhenius本構模型，繪制了基于動態材料模型的熱加工圖。結果表明：流變應力隨著溫度的提高和應變速率的增大而降低；(α+β)兩相區的熱變形激活能Q=746.334 kJ/mol，β單相區的熱變形激活能Q=177.841 kJ/mol；用相關系數法和相對平均誤差分析了模型的誤差，相關系數R2=0.995，相對平均誤差AARE=5.04%。這些結果表明，所建立的模型較為準確，可準確預測其熱變形流變應力；合金的最佳加工區域為：變形溫度1000~1100℃、應變速率0.01~0.1 s-1。

磁性多孔RGO@Ni復合材料的制備和吸波性能 878     

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以氧化石墨烯和乙酰丙酮鎳為原料，用溶劑熱法合成了三維多孔RGO@Ni納米復合材料。采用X射線衍射(XRD)和X射線光電子能譜(XPS)表征了材料的晶體結構和組成，根據拉曼譜分析了材料內部的石墨化程度和結構缺陷，用掃描電鏡(SEM)和透射電鏡(TEM)觀察了材料的形貌和微觀結構。結果表明，當RGO@Ni納米復合材料的填充量(質量分數)為25%時在最小反射損耗(RLmin)和最大有效吸收帶寬(EAB)方面顯示出優異的EMW吸收性能；厚度為2.2 mm的RGO@Ni納米復合材料其RLmin為-61.2 dB，而在2.5 mm匹配厚度下覆蓋的EAB范圍最廣，為6.6 GHz(10.5~17.1 GHz)。這種復合材料優異的微波吸收性能，歸因于協同效應的增強和特殊的多孔結構。

基于分子動力學模擬的納米多晶α-碳化硅變形機制 612     

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在考慮晶界和溫度效應影響的條件下，基于分子動力學法使用Vashishta勢函數研究多晶α-碳化硅基體在納米壓痕作用下的塑性變形機制，分析載荷位移曲線并通過識別變形結構描述了變形區域中的原子破壞和遷移軌跡變化。在下壓過程中，因接觸載荷不斷增大在接觸區的晶粒內產生無定型化相變并不斷向晶體內部擴展，擴展到晶界處被阻礙住。隨著載荷的持續增大，晶界作為位錯發射源在高應力水平下出現1/2〈110〉全位錯滑移。同時，隨著溫度的升高α-碳化硅多晶的承載能力下降，特別是材料內部出現塑性變形，位錯從晶界處形核長大并向晶體內部擴展，最后形成‘U型’位錯環。

Al2O3包覆Li1.2Mn0.54Ni0.13Co0.13O2富鋰正極材料的電化學性能 1048     

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用溶膠凝膠法制備了Li1.2Mn0.54Ni0.13Co0.13O2富鋰錳基正極材料，用均勻沉淀法對其進行不同比例Al2O3的表面包覆改性，并對其進行XRD、TEM表征和電化學性能分析。結果表明，包覆后的材料保持了原來的層狀結構，Al2O3均勻地包覆在材料顆粒表面形成納米級包覆層。在0.1C、2.0~4.8 V條件下Al2O3包覆量(質量分數)為0.7%的正極材料首次放電容量為251.3 mAh/g，首次庫侖效率達到76.1%，100次循環后容量保持率達92.9%。包覆Al2O3抑制了循環過程中的電壓衰減，適量的Al2O3包覆使正極材料的電化學性能提高。

尼龍66及其復合材料的熱分解動力學 1565     

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使用熱重分析儀測定尼龍66(PA66)和兩種不同玻纖增強尼龍66復合材料(GF/PA)的熱分解曲線，用Kissinger法和Crane法研究了PA66和GF/PA的熱分解動力學。結果表明:PA66、GF/PA-1和GF/PA-2的熱分解反應級數分別為0.949、0.912和0.921，表明均為一階熱分解過程；熱分解活化能分別為218.65 kJ/mol、121.81 kJ/mol和132.23 kJ/mol，表明玻纖的加入顯著降低了PA66的熱分解活化能。在加熱速率相同的條件下兩種GF/PA達到最大熱分解速率的溫度都比PA66的低，表明玻纖雖然改善了PA66的性能，但是加快了PA66的熱分解過程，說明存在著“燈芯效應”。

一步水熱法制備納米SnO2@C復合材料及其儲鋰性能研究 621     

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以兩種糖類化合物(葡萄糖與水溶性淀粉)為碳源，以SnCl4.5H2O為錫源用一步水熱法制備了SnO2@C復合物。使用X射線衍射(XRD)、傅里葉變換紅外光譜(FTIR)、N2吸脫附法和透射電鏡(TEM)表征其組成和微觀結構，并采用恒電流充放電測試、循環伏安法(CV)和電化學阻抗譜(EIS)表征其作為鋰離子電池負極材料的電化學性能。結果表明，糖類前驅體衍生的熱解炭和直徑為4~5 nm的SnO2納米點生成了穩定的復合結構，炭基體的緩沖作用和材料納米化緩解了SnO2的體積膨脹效應，使材料的結構穩定性和電化學性能提高。由于葡萄糖熱解炭的有序度比淀粉熱解炭更高，這組試樣具有更好的循環性能和倍率性能，在2 A/g大電流密度下其比容量高于400 mAh/g。

四氧化三鈷/碳納米管薄膜的水熱合成及其儲鋰性能 676     

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以5-磺基水楊酸和戊二酸為螯合和氧化試劑，在水熱條件下將硫酸鈷氧化成納米級Co3O4。以碳納米管薄膜為載體將Co3O4顆粒緊密地附著在碳納米管上使其填充入碳納米管薄膜的空隙生成Co3O4/碳納米管復合材料薄膜(Co3O4@CNTs)，并研究其儲鋰性能。電化學測試結果表明，Co3O4@CNTs薄膜具有較高的放電比容量和優異的倍率性能，在0.2C倍率下初始放電比容量高達1712.5 mAh·g-1，100圈循環后放電比容量為1128.9 mAh·g-1的；在1C倍率下100圈循環后放電比容量仍然保持527.8 mAh·g-1。Co3O4@CNTs薄膜優異的性能源于Co3O4與CNTs的協同作用。高分散性的Co3O4增大了活性材料與電解液之間的接觸面積，CNTs有助于形成良好的導電網絡提高電子電導率，進而提高了Co3O4負極材料的循環性能和倍率性能。

引入電弧噴涂氮化鋯中間層的鈦基PbO2的電催化陽極性能 1348     

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在鈦基體電弧噴涂氮化鋯中間層，然后在其上陽極電沉積涂覆β-PbO2催化表層，制備出Ti/ZrN/PbO2陽極。對其進行微觀結構分析和表面粗糙度測試、中間層附著力評價、電極加速壽命和電化學性能測試以及電氧化苯酚模擬廢水實驗，并與無中間層的Ti/PbO2電極對比，研究了有中間層的鈦基PbO2涂層的陽極性能。結果表明，氮化鋯中間層使陽極材料的導電性提高，中間層的粗糙表面使PbO2電沉積層明顯細化，表面整平性凸顯，涂層與基體結合牢固，PbO2沉積厚度增加，活性位點的數量增多。有氮化鋯中間層的陽極加速壽命顯著延長，比Ti/PbO2電極延長了7倍，對有機污染物的電催化降解活性也有提高。

CMT成型TC4-DT合金的組織及其形成機理的CET模型預測 1406     

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采用冷金屬過渡模式(Cold Metal Transfer, CMT)的同軸送絲電弧熔絲增材制造技術制備了TC4-DT鈦合金直壁墻試塊，對其高低倍組織及其形成機理進行了研究，使用3D-Rosenthal模型對其凝固過程進行了模擬計算。低倍組織表明，弧形熱影響區為細等軸晶，堆積區底層為細柱狀晶區，中層和頂層為等軸晶與短柱狀晶的混合。這種組織，與電子束熔絲和旁軸送絲電弧熔絲的粗大柱狀晶組織有明顯的不同；堆積區的高倍組織以編織狀的α相板條為主，在部分原始β晶界可見連續的晶界α相和集束狀α相板條，且有熱影響層界線，與電子束熔絲和旁軸送絲電弧熔絲的高倍組織接近。模擬計算的結果表明，熔池邊界的最大溫度梯度約為12652.6 K/cm，最大凝固速度約為1.5 cm/s，該凝固條件處于柱狀晶-等軸晶轉變(Columnar-Equiaxed Transformation, CET)模型中的混合組織區；根據計算結果，提高輸入功率(P)和焊槍移動速度(V)可促進等軸晶的生成，當P>153 W、V>3.2 mm/s時可得到柱狀晶與等軸晶混合的低倍組織，且晶粒尺寸隨著V的增大呈減小的趨勢。

Inconel 600合金中不同類型晶界處鉻的濃度 523     

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應用TEM、EDS和EBSD等技術研究了Inconel 600合金在715℃時效過程中不同類型晶界處碳化物的結構、形貌和晶界附近Cr濃度的分布。結果表明，不同類型晶界處碳化物的結構和形貌有較大的不同：在Σ3c晶界析出的碳化物很少，在Σ3i晶界析出不規則形狀的M23C6碳化物，在Σ9晶界析出較大的M23C6碳化物顆粒，在Σ27晶界隨機析出粗大的M7C3碳化物顆粒。富Cr碳化物在晶界的析出使晶界附近貧鉻，在相同的時效條件下晶界的Σ值越高其附近貧鉻越嚴重。隨著時效時間的延長各晶界附近貧鉻區的寬度不同程度地增大，時效15 h貧鉻區的深度最大，時效50 h后深度不同程度地減小。

新型大孔徑TiO2納米碗狀陣列的制備及其機制 912     

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用兩步陽極氧化法簡便快捷地制備出低成本TiO2納米碗陣列。固定陽極氧化電壓、實驗溫度和電解液濃度等因素、改變第二次陽極氧化時間并結合掃描電鏡等測試手段考察陣列碗狀結構的形成過程，從陣列的形成機制研究了TiO2納米碗內TiO2阻擋層的縱向生長、電解液的溶解、縱向腐蝕及橫向擴展之間關系的變化。結果表明，當縱向生長與縱向溶解、縱向腐蝕與橫向擴展達到平衡時，TiO2碗內納米孔消失，孔徑與碗口直徑相同。當第二次陽極氧化時間為110 s時，合成出133 nm的TiO2納米碗狀陣列。

固溶溫度對亞穩β鈦合金Ti-4Mo-6Cr-3Al-2Sn的組織和拉伸性能的影響 896     

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對自主設計的新型亞穩β鈦合金Ti-4Mo-6Cr-3Al-2Sn(%，質量分數)在不同溫度進行固溶和固溶時效處理，觀察其顯微組織和測試室溫拉伸性能。結果表明：隨著固溶溫度的提高固溶態組織中的初生α相減少，當固溶溫度高于相變點后初生α相完全消失，幾乎全部為明顯長大的粗大β晶粒。固溶溫度為900℃的固溶態合金具有良好的強度和塑性匹配，屈服強度為898.7 MPa、抗拉強度為962.5 MPa、斷裂伸長率為12.7%。在不同溫度固溶處理的時效態合金，均析出了細小的次生α相。固溶溫度低于相變點時，在初生α相間析出的細小次生α相呈60°或者平行交錯排列；固溶溫度高于相變點時初生α相幾乎完全消失，隨著固溶溫度的提高析出的次生α相片層間距變大并粗化。在所有固溶溫度下，時效態組織中沿原始β晶界處均析出了連續的晶界α相，合金的塑性均較差。經過750℃/0.5 h固溶和500℃/4 h時效的合金具有良好的強度和塑性匹配，其抗拉強度為1282 MPa，屈服強度為1210.6 MPa，斷裂伸長率為5.3%。

Ti-62A合金動態軟化速率異常的熱力學解釋及其應變補償本構方程 436     

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使用Gleeble-3800 熱模擬試驗機研究了Ti-62A合金在變形溫度為800~950℃、應變速率為0.001~10 s-1條件下的熱壓縮變形行為。結果表明，隨著變形溫度的提高出現Ti-62A合金的動態軟化率降低的反?，F象。(α+β)雙相鈦合金中Mo、Cr等β穩定元素的原子活性隨著溫度的升高而逐漸降低和β相比例增大，Jmatpro軟件的熱力學計算表明(α+β)雙相鈦合金的這一現象與此有密切關系。而α鈦合金和β鈦合金出現動態軟化速率降低，與加工溫度升高β相比例增大的關系更密切。從800℃升高到950℃，Ti-62A合金中β相的比例由32.1%提高到84.3%，Mo、Cr活性的降幅均達到64%。這些因素使變形過程中Ti-62A合金的晶界遷移速度和動態軟化速率均隨變形溫度升高而降低，其950℃的真應力-應變曲線多為典型的動態回復型。α相的含量隨著變形溫度的提高而降低，且在較高的變形溫度下β相的晶粒尺寸也較為粗大。構建的基于應變補償的Ti-62A合金Arrhenius變形抗力模型，能較好地預測合金的流變應力行為，其相關系數R達到0.990，預測值與實測值的平均相對誤差為8.983%。

循環流速對磁化銅電解過程的影響 750     

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用磁場的協同作用改善Cu2+的擴散性能和強化銅電解的自凈化過程，使陰極銅的質量提高。從離子磁性和離子水合作用的角度，進行不同流速下強磁場磁化銅電解液的實驗，研究了洛倫茲力和磁場梯度力對Cu2+擴散性能、雜質離子濃度和陰極銅表觀質量的影響，分析了垂直取向磁場和水平取向磁場強化銅電解的機理。結果表明：磁場能強化對流、減弱氫鍵締合程度、降低離子水合作用、提高體系能量、促進Cu2+擴散性能和砷銻鉍等雜質離子的沉降速度，從而提高電解液的清晰度和增強陰極銅表觀質量；但是，磁場增加微氣泡和溶解氧量并隨著循環流速的提高而增大，使電解液表面張力增大而導致磁場的協同作用失效。在磁化銅電解過程中，存在一個提高陰極銅質量的最佳循環流速。

氧化石墨烯改性環氧隔熱涂層的耐蝕和隔熱性能研究 1023     

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用氧化石墨烯(GO)濃縮漿分散法制備GO改性環氧隔熱涂層，在濃度(質量分數)為3.5% 的NaCl溶液(50℃)中進行腐蝕實驗并測試其腐蝕前后的隔熱性能。432 h的腐蝕電化學測試結果表明，用0.5%(質量分數) 的GO改性顯著提高了涂層低頻阻抗，涂層的耐蝕性優于無GO改性和1.0% GO改性的涂層；SEM分析結果表明，用0.5%和1.0% GO改性的隔熱涂層腐蝕432 h后表面形貌完好，涂層/基體界面處沒有出現裂紋和腐蝕產物，而未經GO改性的涂層出現了明顯腐蝕破壞。腐蝕試驗前，0.5%、1.0% GO改性的涂層與沒有改性的涂層的隔熱性能沒有明顯的區別；腐蝕432 h后涂層對250℃熱源分別降溫98℃、123℃、115℃，粘結強度分別降低了3.9、1.0、2.3 MPa。實驗結果表明，用0.5% GO改性的涂層耐蝕和隔熱性能最好。

高容量鋰電池負極材料TiNb2O7的合成及其機理 1069     

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將TiNb2O7的前驅體在不同溫度(400℃、800℃、900℃、1000℃和1100℃)煅燒，用固相合成法制備TiNb2O7負極材料并對其樣品進行了TG-DSC、XRD和SEM表征和電化學性能測試。結果表明：在900℃煅燒前驅體，銳鈦礦與Nb2O5反應的主要產物為Ti2Nb10O29。Ti2Nb10O29與金紅石反應生成了TiNb2O7，生成純單斜相TiNb2O7的最佳條件為在1100℃煅燒6 h。TiNb2O7負極材料在0.2C電流密度時初始容量為278.4 mAh/g，初始庫倫效率為82.9%。TiNb2O7具有良好的倍率容量，在1C循環100次后容量保持率為89%。